利用高速摄影系统摄取MIG焊中熔滴与电弧的清晰图像,提出了测量熔滴尺寸、过渡频率、弧长和弧锥角的方法,并对测量结果进行分析。结果表明,随着焊接电流的变化,出现了四种熔滴过渡方式和三种典型的电弧形态。随着焊接电流的增大,熔滴尺寸减小,过渡频率、弧长和弧锥角均增大。究其原因,电流和电压的增大提高了...
MIG焊 熔滴过渡 电弧形态 高速摄影;
李科 齐志龙 吴志生 刘翠荣
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2016
模拟核电厂反应堆压力容器顶盖上三个不同倾角位置的CRDM贯穿件J型接头,采用盲孔法测量模拟件的贯穿件内壁焊接残余应力。试验结果表明,贯穿件内壁环向残余应力高于轴向残余应力。在试件6点钟和0点钟位置,随着倾角的增加,焊缝中心残余应力平均水平增大;在试件3点钟位置,随着倾角的增加,焊缝中心残余应力...
反应堆压力容器 J型接头 CRDM管座内壁 残余应力;
黄逸峰 张俊宝 徐济进 陆皓 梅乐
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2016
应用模拟焊接热循环方法,采用热膨胀法和Fomastor-D型全自动快速热膨胀仪研究制定了AH70DB钢焊接热影响区的连续冷却转变曲线图(SH-CCT图),掌握了该钢焊接热影响区过热区组织特征和相变规律,其多元微合金化的构成方式,增大了热影响区贝氏体转变区域。采用插销试验和焊接热影响区最高硬度试...
AH70DB钢 SH-CCT图 插销试验 最高硬度试验;
宋昌洪 吉荣亮 朱厚国 谷森 许立宝 张静
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2016
采用顶锻式摩擦塞补焊方法对10 mm厚2219铝合金搅拌摩擦焊焊缝用2219铝合金塞棒进行了补焊,研究得出塞棒锥角大于塞孔锥角的配合方式能有效避免缺陷的产生。对塞补焊接头的微观组织、常温和低温力学性能、显微硬度和断口形貌进行了分析。结果表明,塞补焊接头分为塞棒区、焊核区、热力影响区、热影响区和...
2219铝合金 摩擦塞补焊 微观组织 力学性能 显微硬度;
孙转平 宋建岭
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2016
采用激光熔敷的方法对45钢进行激光熔敷,研究激光扫描速度、熔敷粉末成分等对熔敷层成形质量的影响。结果表明,镍基WC合金涂层质量受激光扫描速度的影响较大,当激光扫描速度增大时,熔敷层稀释率降低且硬度增大,同时裂纹倾向性增大。此外在熔敷粉末中加入适量的稀土元素可以有效降低裂纹敏感性。
激光熔敷 镍基WC合金 稀土元素;
闫红 石梅香
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2016
针对典型压力容器用S30408不锈钢进行了等离子弧打底及盖面焊接工艺研究,借助光学显微镜、扫描电镜、拉伸强度测试和晶间腐蚀试验等测试手段对等离子焊接接头的微观组织和力学性能进行了分析。试验结果表明,采用合理的焊接工艺参数可以得到良好的焊缝成形及优异的综合力学性能,其接头抗拉强度约为811 MP...
等离子弧焊 S30408不锈钢 显微组织 力学性能;
秦建 肖昌辉 黑鹏辉 吕晓春 杜兵 王庆江
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2016
对制造的DIWA353,δ=90 mm锅炉锅筒外侧纵缝焊趾处微裂纹的产生原因进行分析,发现该焊趾处裂纹是温校圆过程中产生的。认为裂纹产生原因是由于在温校圆过程中,焊接产生的残余应力与筒节校圆过程产生的应力叠加后合应力过大,且焊趾处存在严重的几何不连续,导致锅筒筒节外侧纵缝接头的焊趾处产生裂纹。...
DIWA353锅筒 纵缝焊接接头 焊趾处裂纹 产生原因 预防措施; 分类号:TG441.7
安培才 赵虎 谭巍
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2016
介绍了AP1000反应堆控制棒导向筒组件的设计要求及结构,针对控制棒导向筒组件TIG焊接后较易产生变形,提出了重新优化设计焊接坡口及采用真空电子束焊接等几种措施,尽可能减少焊接变形。
AP1000反应堆 控制棒导向筒组件 焊接变形控制;
蒋兴钧 李娜 罗英 王庆田 赵伟
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2016
利用钨极氩弧焊获得了2219铝合金焊接接头,分析了接头力学性能和微观组织。采用X射线衍射法对2219铝合金TIG焊接头进行表面残余应力测试,获得了焊接接头表面残余应力分布,并对2219铝合金焊接接头表面残余应力分布的规律进行了分析。结果表明,该工艺条件下接头力学性能稳定。接头纵截面上存在横向应...
铝合金 焊接 残余应力;
李庆庆 宋建岭 彭江涛 肖宏 耿玉龙
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2016
在分析铁道辙叉闪光焊接工艺流程基础上,重新设计了焊机控制系统,系统以SLC500系列PLC为控制核心,实现基于焊接电流反馈和焊件送进速度反馈的双闭环控制,实现了焊接电流的精确调节。对控制系统硬件进行了设计并完成选型,在控制算法方面以模糊PID算法为控制策略,确定了控制逻辑,并给出变量的模糊化流...
辙叉闪光焊机 模糊PID控制 PLC;
吴思俊 朱楠
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2016