针对X80高强管线钢及相关焊接技术规范要求,应用自主研发的八焊炬内焊机及自保护药芯焊丝自动焊机进行管道全位置焊接试验,并进行焊接接头力学性能测试。确定了合理的坡口形式、焊丝型号及与之匹配的焊接参数,制定了"内焊机根焊+管道自保护药芯焊丝自动焊填充、盖面焊"的焊接工艺。试验结果证明,焊接工艺制定...
X80管线钢 自保护药芯焊丝 自动焊 焊接工艺
王长江 曾惠林 杨雪梅 蒋戎 刘然
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2014
通过对K65钢板和钢管的试制,进行了低温夏比冲击试验和落锤撕裂(DWTT)试验,测得K65直缝埋弧焊管的低温韧性。结果显示,本次试制的K65钢管具有较好的低温韧性,同时计算得出钢管母材横向剪切面积为50%时低温韧脆转变温度(FATT)为-37℃,并且从母材成分、轧制工艺、组织和焊接工艺等方面分...
K65钢级 直缝埋弧焊钢管 低温韧性 试验 FATT
韩秀林 张远生 孙灵丽 蒋幽君 杨玮玮
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2014
埋地管道由于受到各种潜在地质灾害的威胁,可能导致管道下方土层塌陷或流失,使管道处于悬空状态,引起管道失效,给管道运行带来安全隐患,并伴随带来严重的经济损失和人员伤亡。本研究基于Winkler线性理论,建立管-土相互作用力学模型,应用ABAQUS有限元分析软件得到悬空管道上的应力分布,分析得出管...
埋地悬空管道 塌陷 流失 有限元 应力
冉龙飞 高文浩 吴栋
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2014
采用有限元(FEA)方法对高屈强比X80管线管在含表面裂纹情况下的服役行为进行了模拟分析。计算结果表明,表面轴向裂纹的存在使得钢管环向变形急剧增加,且裂纹尺寸越大,影响效果越明显。材料的失效取决于环向变形与裂纹尖端J积分两个影响参量的竞争关系,通过绘制该两个影响参量之间的竞争图谱可以把服役过程...
X80管线管 表面裂纹 失效判据 控制参量
田涛 李洋 薛婷婷
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2014
以某输油管线X65级HFW焊管在某露天堆场存放一年后的腐蚀状况为研究对象,使用光学显微镜和扫描电镜等分析方法,对该管线钢管的腐蚀特点和腐蚀机理进行了研究。结果表明,试样表面锈蚀坑属于电化学腐蚀,并与材料堆放环境和时间有关,金属材料内部的夹杂物及周围组织的异常可能会成为锈蚀的起源点,引起钢材的腐...
焊管 HFW 腐蚀 露天堆放
史宏德
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2014
研究了X100和X80焊管焊缝的显微组织和冲击韧性,详细分析了焊缝韧性降低的原因。通过组织分析,得出显微组织不均匀即M/A组元和夹杂物聚集是降低焊缝韧性的重要因素。通过氧、氮、氢含量的测定和夹杂物分析,可知焊缝含氧量高导致焊缝中含有较多大尺寸非金属夹杂物,从而显著降低焊缝韧性。脆性M/A组元是...
焊管 显微组织 韧性降低 夹杂物 M/A组元
董俊明 毛秋英 毕宗岳 黄晓辉
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2014
对N80膨胀管坯在不同淬火、回火温度下通过光学显微镜,扫描电镜和力学性能试验研究了热处理工艺对N80膨胀管坯显微组织及力学性能的影响。结果表明:淬火、回火的温度及其保温时间的选择对材料的组织性能均有较大的影响。通过"淬火温度(略高于材料的Ac3转变点)+回火温度(略低于A1转变点)"热处理工艺...
焊管 N80膨胀管 热处理 显微组织 力学性能
田小江 罗卓辉 马佼佼 梁航
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2014
对高Nb管线钢在500~680℃回火工艺处理后的性能与组织进行了研究。试验结果表明,与轧态相比,600℃回火后,材料力学性能达到最优值,其屈服强度提高105~130MPa,抗拉强度提高50~70MPa;韧性、伸长率变化较小;回火前后的组织类型保持不变,仍以针状铁素体为主;随回火温度的升高,铁素...
管线钢 热处理 回火 力学性能 组织 析出
宋欣 谌铁强 张国栋 王志勇 王根矶
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2014
对目前螺旋埋弧焊管最常用的外控成型方式成型过程中的残余应力形成进行了分析,并提出了控制及调整措施。同时对弹复量测量采用切环试验取样、水压试验、冷扩径及预精焊等降低和控制残余应力的方法进行了详细分析。指出生产过程中需根据产品的钢级、规格及壁厚,采用合理的成型参数,只要生产中控制合理,可以使用螺旋...
螺旋埋弧焊管 残余应力 形成 控制措施 成型
肖国章 高霞 库宏刚
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2014
从研究焊缝工艺性出发,采用基于数理统计理论发展起来的均匀设计法建立数学模型,研究了高速埋弧焊烧结焊剂各组元之间的综合交互作用及其对焊缝工艺性的影响规律,得到了焊剂组成成分对焊缝工艺性影响规律的定量描述回归方程,从根本上提供了改善高速埋弧焊焊接工艺性的理论依据。结果表明:CaF2与ZrO2的交互...
焊接 焊剂 贝氏体钢 成形性 优化设计
张敏 邢奎 舒绍燕 周永欣 李继红
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2014